隨著噴油定時(shí)和噴油速度的變化，噴油率的形狀會(huì)發(fā)生一定程度的變化。

噴射定時(shí)和噴射速率

在相同轉(zhuǎn)速下，噴油正時(shí)會(huì)影響排放通道的有效長(zhǎng)度，從而影響電控系統(tǒng)的噴油壓力和噴油速率特性。

噴射定時(shí)提前，排出通道有效長(zhǎng)度延長(zhǎng)，初始低噴射速率段加寬，初始噴射速率緩慢增加，整個(gè)噴射周期內(nèi)可形成靴狀噴射速率形狀。

隨著噴射定時(shí)的延遲，初始噴射速率段的寬度逐漸減小，而初始噴射速率的振幅逐漸增大。燃油噴射正時(shí)進(jìn)一步向后推。當(dāng)控制閥關(guān)閉時(shí)，所有的排放通道都上升到進(jìn)油孔上方，不能起到排放控制作用。此時(shí)，噴油率特性由機(jī)油泵的供油特性決定。

隨著轉(zhuǎn)速的變化，上述規(guī)律也會(huì)隨之變化。

（1） 預(yù)注射的抑制與利用

柱塞設(shè)有排放槽后，由于排放通道的排放效應(yīng)，油泵在供油初期的供油量降低。噴油正時(shí)提前時(shí)，從油泵開(kāi)始供油到排放通道范圍內(nèi)控制閥關(guān)閉，泵端產(chǎn)生的壓力波受到一定程度的抑制，當(dāng)閥門(mén)關(guān)閉時(shí)，該壓力波影響傳播到噴嘴端的初始?jí)毫Σǖ拇笮?。只有在高速時(shí)，初始?jí)毫Σú拍茉趥鬏數(shù)絿娮於藭r(shí)產(chǎn)生預(yù)噴射。當(dāng)柱塞沒(méi)有排放槽時(shí)，初始?jí)毫Σㄏ鄬?duì)較大，可在低速下產(chǎn)生預(yù)噴射。高速預(yù)噴射效果強(qiáng)，噴射速率高，不能滿足噴射速率控制的要求。試驗(yàn)表明，在合理的泄槽尺寸下，通過(guò)高速預(yù)噴射可以產(chǎn)生鞋形噴射率。

（2） 溜槽尺寸和鞋注射速率范圍

排油槽的大小影響柱塞的初始供油率，因此也影響滑靴噴油率的速度范圍。研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)溜槽的卸料面積較小時(shí)，產(chǎn)生啟動(dòng)噴射率的速度較低。為了獲得高速啟動(dòng)噴射率，必須增加溜槽的卸料面積，并適當(dāng)延長(zhǎng)溜槽的長(zhǎng)度。

注射速率控制特性

以上試驗(yàn)結(jié)果表明，柱塞供油初始泄漏的方法可以降低初始供油率，有利于降低初始噴油率，形成三角形或蹄形噴油率。同時(shí)，它可以降低初始?jí)毫Σ?，抑制中速預(yù)噴射效應(yīng)。此外，它也有利于有效控制高速、小油量的電子控制系統(tǒng)。

低速時(shí)，由于柱塞供油量小，泄漏效應(yīng)相對(duì)較強(qiáng)，壓力上升緩慢，噴油起點(diǎn)延遲。這一特性正好滿足低速時(shí)的燃燒匹配要求，噴射率呈三角形。

中速時(shí)，柱塞供油量增加，噴射起點(diǎn)逐漸提前，初始噴射量由預(yù)噴射型變?yōu)閱?dòng)型。此外，隨著轉(zhuǎn)速的增加，初始噴射速率增加。

高速時(shí)，由于柱塞供油率高，排放效果相對(duì)降低，泵端壓力上升加快，噴油起點(diǎn)提前。一般來(lái)說(shuō)，燃油噴射率仍呈三角形，但初始燃油噴射率的增長(zhǎng)速度加快。

在上述噴油率特性的基礎(chǔ)上，為了改善高速時(shí)的特性，可以通過(guò)調(diào)整噴油正時(shí)，利用高速時(shí)的初始供油壓力波產(chǎn)生預(yù)噴射，獲得低初始噴油率的滑靴噴油率。